この記事では、CO 2 、N 2 、およびCH 4などの安定な分子の変換/活性化の適用のための効率的な非平衡化学反応を駆動するために使用される流動マイクロ波反応器について説明する。ここで説明する手順の目標は、 現場のガス温度とガス変換を測定することです。
非平衡化学を効率的に駆動する目的で、安定した分子の内部および/または翻訳モードに電気エネルギーを変換するための流動マイクロ波プラズマに基づく方法論が議論される。流動するプラズマ反応器の利点は、連続化学プロセスが秒のタイムスケールでの起動時間の柔軟性で駆動できることである。プラズマアプローチは、一般に、CO 2 、N 2およびCH 4などの安定な分子の変換/活性化に適している。ここで、CO 2のCOへの還元は、モデルシステムとして使用されます。相補的診断は、高い振動励起からの固有の非平衡によって、ベースラインの熱力学的平衡変換がどのように超過することができるかを示します。レーザー(レイリー)散乱は、反応器の温度およびフーリエ変換赤外分光法(FTIR)を測定して、その場での内部(振動)励起ならびにeff転化率と選択性をモニターするためのルーメン組成。
本稿では、プラズマガス温度とCO 2変換率を測定しながら、最大1kWのマイクロ波プラズマを流すためのプロトコルについて説明します。
気候変動への懸念とその結果としての持続可能性に対する認識は、再生可能エネルギーの世界シェアの着実な成長をもたらしました。しかし、太陽エネルギーと風力エネルギーの断続的な性質は、エネルギーシステムにストレスを与え、展開のさらなる増加を阻害する。間欠性を軽減し、持続可能なエネルギーを輸送などの他のセクターに利用可能にするためには、長期(長期および短期間)の貯蔵および転換( 例えば 、化学燃料への転換)が必要である。反応器内で生成されるCOは、 例えば 、メタンまたは液体燃料の合成のための原料ガスとして使用することができる。これらを燃料発電所に利用することで、再生可能エネルギーの瞬間的な生産量が少ない場合でも発電することができます。これらのplaで生成されるCO 2ntsは閉ループを形成し、大気中に正味のCO 2が導入されず、清浄なサイクルとなる。
システムは、スイッチング時間がエネルギー供給の変動よりも小さい場合にのみ、間欠性を緩和することができる。現在の構成では、起動時間は、理想的なブレークダウン条件で起動し、最適な変換条件に調整する必要性によって決定されます。原則的に、これは集束レーザーまたはスパークのような他の手段による点火によって克服することができる。プラズマ物理学の限界は0.1ms程度である。これは、典型的な大気の影響のタイムスケールよりもはるかに短く、 例えば雲がソーラーパネルアレイ上を移動するようなものです。持続可能な燃料生産環境で現在のシステムから実際のアプリケーションに外挿することは、まだまだ長い間行われています。理想的には、100〜500kWの一連のマイクロ波リアクタがあり、それぞれが太陽電池パネルまたは風力タービンに接続され、個々のリアエネルギー供給に応じてctors。
この論文は、CO 2 、N 2およびCH 4のような安定な分子の変換/活性化の適用に一般的に適したプラズマアプローチを論じている。ここでは、化学燃料合成の第一段階として、CO 2のCO 2への還元の具体例を通じて導入されている。流れるマイクロ波プラズマリアクタは、起動時間が短く、安価な材料を用いて構築することができるので、間欠性の問題を解決するのに適している。
マイクロ波プラズマでは、自由プラズマ電子がマイクロ波の振動電場と共に移動する。エネルギーはその後、衝突によって重粒子(中性およびイオン化ガス種)に移動する。それらの質量の差が大きいため、この反応炉は主に弾性衝突において効率的である。まず、イオン化がある。定常状態では、イオン化率は本質的に、束縛しかしながら、 表1に示すように、イオン化エネルギーは一般に解離エネルギーよりもかなり高く、イオン化による解離は本質的に非効率的である。同様に、電子衝撃解離以上10電子ボルト1のエネルギー閾値を含み、また、本質的に非効率的です。プラズマ相が依然として分子解離を達成するための効率的なメカニズムであり得る理由は、振動モード2の効率的な励起である。
マイクロ波プラズマ3に共通する数eVの平均電子エネルギーでは、振動励起が支配的なエネルギー伝達経路である。非対称ストレッチは、分子間衝突によりより高いレベルの間でエネルギーを迅速に分配することができるので特に重要である。エネルギー交換率は、温度とともに増加し、 ΔEが大きいほど減少し、t振動ラダーにおける不調和とそれに伴う隣接する2つの振動モードにおける小さなエネルギー差4 。高い振動レベルのアップポンピングは、エネルギー効率の解離反応5の結果、最大解離のすべての方法を、行くことができます。
CO 2中での高振動ポンピングは、より高い振動モードが熱平衡よりもはるかに人口が多く、最終的にいわゆるTreanor分布6を生じる状況につながる。より高い振動レベルの過密を達成するための条件は、振動 – 振動(V-V)緩和速度が振動 – 並進(VT)緩和速度よりもはるかに高いことである。これは、CO 2の非対称ストレッチモードの場合である。 VV緩和率は、ガス温度の増加に伴って減少し、VT率は増加する。 VT緩和はガスを増加させるので正のフィードバック機構が暴走VT緩和を生じさせ、より高い振動レベルの過剰散布を破壊する可能性がある。換言すれば、低ガス温度は、非熱分布が強く好ましい。
実際には、プラズマは、異なる種およびそれらの自由度に対して明確に異なる温度を示す。数eVの典型的な電子温度では、振動温度は数千摂氏であり、並進(気体)温度は1000℃未満に留まる可能性がある。このような状況は強い非平衡と呼ばれ、化学反応に有利であると認識されている。
変換ガス温度は、プラズマが化学反応を引き起こすエネルギー効率にとって非常に重要であるため、正確で空間的に解決された診断を必要とする。排出分光法はベースラインプラズマ物理学におけるアプローチが温度を推測する。例えば、最適な診断のために不純物を用いて回転スペクトルを評価することが可能である。しかし、これは常に視線の統合とそれに伴う平均化を伴います。現在の論文で見ているように、〜4,000 Kまでの高い中心温度と〜500 Kの壁によって決まるエッジ温度を考慮すると、温度勾配は急峻でなければなりません。このような状況下では、局部的測定は非常に貴重です。
本研究では、レイリー散乱からの局所密度測定値を、理想気体法則を介して温度を推測するために圧力測定値と組み合わせる。レイリー散乱測定は、CO 2分子の結合電子上の光子の弾性散乱が検出される試料体積中に高出力レーザーを集束させることを含む。ガス温度は、以下を介してレイリー信号の強度に関連する。
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ここで、 Tは気体温度、 pは圧力計で測定された圧力、 Iは測定されたレイリー強度、 dσ/dΩ(T)はレイリー断面積、 Cは較正定数である。断面dσ/dΩ(T)は種に依存するので、解離が重要な高温の場合、較正定数は温度の関数であることがわかる。ホットセンターでは、平衡変換のみが行われ、所与の温度に対する種濃度が計算され得ると仮定する。このように、一つは数値温度7の範囲で測定されることが予想されるレイリー強度を計算するために使用される所定の温度、のための有効断面積を算出することができます。この有効断面積を温度の関数として図1に示します </st >
プラズマ変換の性能は、FTIRの手段によって定量化される。このCO 2還元の場合、プラズマ中の正味の反応は、
これにより、CO分率に関連する単一の換算係数αを使用することが可能になる。
、
これは、FTIRスペクトルにおけるCOおよびCO 2のスペクトル特性から推測される濃度から得られる。我々は、有効レイリー断面積は、FTIRによって決定される全体的な変換係数から容易に導き出すことができないことに留意する。全体的な変換は、中央反応器温度によって設定されるだけでなく、ガス温度の実際の半径方向プロファイルの微妙さによっても設定される。
ove_content ">本論文では、マイクロ波プラズマ化学ガス変換の特性評価のための提案された診断スキームを詳述し、選択された例を用いてその教員を示す。 7、8、9。化学産業の電化と再生可能エネルギーの断続を緩和するために、持続可能なシステムで化学を推進するために連続フローリアクターが必要です。連続フローリアクターは、化学工業革命に重要な役割を果たすと認識されている21 。より具体的には、プラズマリアクタは、そのシンプルさ、コンパクトさ、および低価格のために、CO 2中性燃料の製造における化学プラントの商業的に魅力的な代替物として特定されている22 。プラズマ技術の広い範囲がナノ秒パルス放電は、マイクロホローカソード放電は、28、27、26、25、コロナ24を排出するなど、CO 2 23の解離のためのマイクロプラズマが提案されています"外部参照">図29は、誘電体バリア30、31、32、33、滑走円弧34、35、及びマイクロ波プラズマ37、38を吐出します。これらの広範囲に変化する技術のうち、マイクロ波プラズマおよび滑空弧は、kW範囲で最高の出力で作動され、滑空弧の場合は40%、マイクロ波放電の場合は60-80%という最高の効率を示しています。マイクロ波プラズマおよび滑走アーク反応器の両方は、実用に向けて投影される約100kWまでの拡大に必要な高出力で動作させることができる。マイクロ波プラズマの動作は、CO 2解離に限定されず、メタン改質および窒素固定のためにも使用され得る。マイクロ波リアクタの主な欠点は、低圧最適条件では確実に(100mbar)、ガスの最大スループットが制限されます。
記載された手順はCO 2で示されたが、CH 4 、N 2または他の安定な分子の活性化のために変更せずに使用することができる。これらのケースのほとんどでは、NH 3 、NO x 、C 2 H 2 、C 2 H 4 などの期待される生成物に対応する異なるIRバンドを測定する必要がある。メタンプラズマを流すことは、すす1壁に付着してマイクロ波を吸収し、プラズマを効果的に消滅させる。振動励起は、高いVT伝達率のためにCO 2よりもメタンの方がはるかに有効ではないが、それにもかかわらず、プラズマ触媒作用はメタンにとって有利であり得る(Fridman 5 、p.688)
正確なレーリー散乱測定は、スート粒子上でのMie散乱の結果としての高い迷光寄与のために、煤形成プラズマとなる。それはレイリー測定を複雑にするが、代わりに39すす粒子の密度を定量化するために使用することができます。ラマン散乱は、迷光および(ラマン)散乱光成分をスペクトル的に区別することを可能にするので、この環境における温度を測定するための魅力的な代替物を提供することができる。ラマン散乱の積分時間は約20分程度であり、プラズマの変動は平均化される。反応器内の圧力をわずかに上昇させるので、システムの加熱のような長期間の影響のみが測定に影響を与える可能性がある。
迷光とレイリー散乱光との間の大きなスペクトルの重なりのために、迷光抑制の重要性(煤がない場合でも)は誇張され得ない。迷光を適切に低減することができますバッフルを置くこと、レーザの焦点距離を長くして長さを設定すること、および管径を大きくすることが含まれる。真空ビームダンプの使用は、出口窓を排除するので、迷光レベルをさらに低減する。代わりに、ブリュースターウィンドウも使用できます。前に説明したように、異なるレイリー断面を適切に説明するためには、組成の知識が必要です(測定またはシミュレーション)。
流れるマイクロ波プラズマは、50%までのエネルギー効率、高速スイッチングの柔軟性、安価な材料のみを使用して、化学を推進する実行可能な方法であることが証明されています。しかし、中央の記録された温度は、高い振動過密のために好ましい温度よりもはるかに高い。温度を下げることによって、さらに高いエネルギー効率に達することができる。出力を低下させると( 例えば 、200Wまで)、反応器をさらに最適化することなくガス温度を低下させるが、効率も低下する。
温度を下げるには2つの方法があります。第1の方法は、マイクロ波パワーをパルスすることである。典型的なVT緩和時間よりも短いパルスで電力を印加することにより、ガスはパルス間で冷却され、その結果、VT緩和においてより少ない電力が失われる。これは、効率的な解離を促進する振動ポンプに多くの電力が投入されることを意味する。 VT-緩和時間は、オン時間パルスの上限として働く室温で70マイクロ秒と100ミリバール40、です。パルス変換は、主な変換経路が非平衡変換であるプラズマ領域においてのみ、効率を高めることができる。効率を増加させる第二の方法はEEDF 8を調整するためにアルカリ不純物を添加することです。 EEDF、特に電子温度を制御することにより、電子は分子振動にエネルギーをより効率的に伝達することができる再び高い効率の反応に不可欠な、より高い振動レベルの促進をもたらす。
The authors have nothing to disclose.
この研究は、Shell、FOM(Fundamental Research on Matter)基盤、オランダ科学研究機関(NWO)が支援している「CO 2 –中性燃料」と呼ばれる資金によって行われました。著者はEddie van Veldhuizen、Ana Sobota、Sander Nijdamに感謝したいと思います。
1kW magnetron | Muegge | MW-GIRYJ1540-1K2-08 | |
Circulator with water load | Philips | 2722 163 02101 | |
3-stub tuner | IBF-electronic | WR340PTUN3AC174A | |
Applicator with sliding short | homemade | ||
17mm ID / 20 mm OD Quartz tube | Saillart | custom | |
27mm ID / 30 mm OD Quartz tube | Saillart | custom | |
18mm ID / 20 mm OD Sapphire tube | Precision Sapphire Technologies | custom | |
KF-vacuum flanges | Hositrad | ||
Mass flow controller | Tylan/Brooks | FC-2901V-4V | |
MFC control unit | MKS | PR-3000 | |
Pressure guage | Edwards | ASG-2000 | |
Vacuum pump | Edwards | E2M18 | |
Nd:YAG laser | Continuum | Powerlite DLS 8000 | |
AR-coated window | Eksma Optics | 210-1202E + 3025-i0 (coating) | |
Diffraction grating | Jobin Yvon | 520-25-120 | |
Image Intensifier | Katod | EPM102G-04-22S | |
Intensifier power source | homemade | ||
Spectrometer lens 1 | Nikon | 135mm f/2 DC | |
Spectrometer lens 2 | Nikon | AF-S 85 mm f/1.8g | |
CCD-camera | Allied Optics | Manta G-145B | |
FTIR-spectrometer (exhaust) | Varian/Agilent | Cary 670 | |
FTIR-spectrometer (in-situ) | Bruker | Vertex 80v | |
CaF2 windows | Crystran | CAFP25-2U |