Y-vormig snijden meet breukrelevante lengteschalen en energieën in zachte materialen. Eerdere apparaten waren ontworpen voor tafelmetingen. Dit protocol beschrijft de fabricage en het gebruik van een apparaat dat de opstelling horizontaal oriënteert en de fijne positioneringsmogelijkheden biedt die nodig zijn voor in situ-weergave , plus faalkwantificering, via een optische microscoop.
Y-vormig snijden is onlangs een veelbelovende methode gebleken om de drempellengteschaal en faalenergie van een materiaal te begrijpen, evenals de faalrespons in de aanwezigheid van overtollige vervormingsenergie. Het experimentele apparaat dat in deze studies werd gebruikt, was verticaal georiënteerd en vereiste omslachtige stappen om de hoek tussen de Y-vormige benen aan te passen. De verticale oriëntatie verbiedt visualisatie in standaard optische microscopen. Dit protocol presenteert een Y-vormig snijapparaat dat horizontaal over een bestaand omgekeerd microscoopstadium wordt gemonteerd, in drie dimensies (X-Y-Z) kan worden aangepast om binnen het gezichtsveld van het objectief te vallen en maakt eenvoudige aanpassing van de hoek tussen de benen mogelijk. De laatste twee kenmerken zijn nieuw voor deze experimentele techniek. Het gepresenteerde apparaat meet de snijkracht binnen een nauwkeurigheid van 1 mN. Bij het testen van polydimethylsiloxaan (PDMS), het referentiemateriaal voor deze techniek, werd een snij-energie van 132,96 J/m2 gemeten (32° beenhoek, 75 g voorspanning) en bleek te vallen binnen de fout van eerdere metingen met een verticale opstelling (132,9 J/m2 ± 3,4 J/m2). De aanpak is van toepassing op zachte synthetische materialen, weefsels of biomembranen en kan nieuwe inzichten bieden in hun gedrag tijdens falen. De lijst met onderdelen, CAD-bestanden en gedetailleerde instructies in dit werk bieden een routekaart voor de eenvoudige implementatie van deze krachtige techniek.
Niet-lineaire continuümmechanica heeft een kritische lens geboden om de concentratie van energie te begrijpen die leidt tot falen in zachte vaste stoffen1. De nauwkeurige voorspelling van deze storing vereist echter ook beschrijvingen van de microstructurele kenmerken die bijdragen aan nieuwe oppervlaktecreatie aan de scheurpunt 2,3. Een methode om dergelijke beschrijvingen te benaderen is door middel van in situ visualisatie van de scheurpunt tijdens storing 4,5. Scheurafstomping in typische far-field fractuurtests maakt het verkrijgen van in situ-gegevens echter een uitdaging door het sterk vervormde materiaal te verspreiden, mogelijk buiten het gezichtsveld van de microscoop6. Y-vormig snijden biedt een uniek alternatief voor microstructurele visualisatie omdat het het gebied van grote vervorming concentreert aan de punt van een blad7. Bovendien toont eerder werk van onze groep aan dat deze unieke experimentele aanpak inzicht kan geven in de verschillen in faalrespons tussen far-field tearing en contact-gemedieerde laadomstandigheden7.
De Y-vormige snijmethode die wordt gebruikt in het hier gepresenteerde apparaat werd tientallen jaren geleden voor het eerst beschreven als een snijmethode voor natuurlijk rubber8. De methode bestaat uit een vast mes door een voorgespannen Y-vormig proefstuk. Op het snijpunt van de “Y” bevindt zich de scheurpunt, die voorafgaand aan het testen wordt gecreëerd door een deel van een rechthoekig stuk in twee gelijke “poten” te splitsen (figuur 1B en figuur 2D). De belangrijkste voordelen van deze snijmethode zijn de vermindering van wrijvingsbijdragen aan de gemeten snij-energie, de variabele bladgeometrie (d.w.z. beperking van de scheurpuntgeometrie), de controle van het uitvalpercentage (via de monsterverplaatsingssnelheid) en de afzonderlijke afstemming van het snijden, C en scheuren, T, energiebijdragen aan de totale energie G-snede (d.w.z. het veranderen van de storingsenergie boven een snijdrempel)8. Deze laatste bijdragen worden uitgedrukt in een eenvoudige, gesloten uitdrukking voor de snij-energie9
Eqn (1)
die gebruik maakt van experimenteel geselecteerde parameters, waaronder monsterdikte, t, gemiddelde beenspanning, , voorspanningskracht, fpre, en de hoek tussen de benen en de snijas, θ. De snijkracht, fcut, wordt gemeten met het apparaat zoals beschreven in Zhang et al.9. Met name het hier gepresenteerde apparaat bevat een nieuw, eenvoudig en nauwkeurig mechanisme voor het afstemmen van de beenhoek, θ, en ervoor te zorgen dat het monster gecentreerd is. Hoewel beide functies van cruciaal belang zijn voor een op een microscoop gemonteerde opstelling, kan het mechanisme ook toekomstige verticale implementaties van de Y-vormige snijtest ten goede komen door het gebruiksgemak te vergroten.
Vooruitgang bij het bepalen van de juiste faalcriteria voor zachte vaste stoffen is aan de gang sinds het vroege succes van monsteronafhankelijke breukgeometrieën geïntroduceerd door Rivlin en Thomas10. Kritische energieafgiftesnelheden10, samenhangende zonewetten11 en verschillende vormen van stress- of energie-op-afstand-benaderingen 12,13,14 zijn gebruikt. Onlangs maakten Zhang en Hutchens gebruik van de laatste benadering, wat aantoonde dat Y-vormig snijden met voldoende kleine radiusbladen drempelfalencondities kon opleveren voor zachte breuk7: een drempeluitvalenergie en een drempellengteschaal voor falen die varieert van tientallen tot honderden nanometers in homogeen, zeer elastisch polydimethylsiloxaan (PDMS). Deze resultaten werden gecombineerd met continuümmodellering en schaaltheorie om een relatie te ontwikkelen tussen snijden en scheuren in deze materialen, waardoor het nut van Y-vormig snijden werd aangetoond voor het bieden van inzicht in alle modi van zacht falen. Het gedrag van veel materiaalklassen, waaronder dissipatieve en composietmaterialen, blijft echter onontgonnen. Verwacht wordt dat veel van deze microstructuurgestuurde effecten zullen vertonen op lengteschalen boven de golflengte van zichtbaar licht. Daarom werd in deze studie een apparaat ontworpen dat voor het eerst de nauwe visuele karakterisering van deze effecten tijdens Y-vormig snijden mogelijk maakt (bijvoorbeeld in composieten, inclusief zachte weefsels, of van dissipatieve processen, verwacht op de micrometer tot millimeterlengteschalen15).
Het horizontale, Y-vormige snijapparaat dat hier wordt gerapporteerd, maakt in situ beeldvormingsmogelijkheden mogelijk, samen met een verbeterd gebruiksgemak voor deze faaltechniek. Het apparaat bevat een modulair/draagbaar ontwerp voor snelle montage/ontkoppeling van een microscoop en continue, vooraf uitgelijnde aanpassing van de beenhoek. Alle CAD-bestanden, benodigde materialen en procedures zijn opgenomen om de implementatie van deze methode te vergemakkelijken. In veel gevallen (bladhouders, monsterhouder…
The authors have nothing to disclose.
We willen Dr. James Phillips, Dr. Amy Wagoner-Johnson, Alexandra Spitzer en Amir Ostadi bedanken voor hun advies over dit werk. Financiering kwam van de start-up subsidie verstrekt door het Department of Mechanical Science and Engineering aan de Universiteit van Illinois Urbana-Champaign. M. Guerena, J. C. Peng, M. Schmid en C. Walsh ontvingen allemaal senior ontwerpkrediet voor hun werk aan dit project.
Buy Parts | |||
1" OD Pulley | McMaster Carr | 3434T75 | Pulley for Wire Rope (Larger) |
100 g Micro Load Cell | RobotShop | RB-Phi-203 | |
1K Resistor | Digi-Key | CMF1.00KFGCT-ND | 1 kOhms ±1% 1 W Through Hole Resistor Axial Flame Retardant Coating, Moisture Resistant, Safety Metal Film |
1M Resistor | Digi-Key | RNF14FAD1M00 | 1 MOhms ±1% 0.25 W, 1/4 W Through Hole Resistor Axial Flame Retardant Coating, Safety Metal Film |
3/8" OD Pulley | McMaster Carr | 3434T31 | Pulley for Wire Rope |
4" Clear Protractor with Easy Read Markings | S&S Worldwide | LR3023 | |
Breadboard | ECEB | N/A | |
IC OPAMP ZERO-DRIFT 2 CIRC 8DIP | Digi-Key | LTC1051CN8#PBF-ND | |
M2 x 0.4 mm Nut | McMaster Carr | 90592A075 | Steel Hex Nut |
M2 x 0.4 mm x 25 mm | McMaster Carr | 91292A032 | 18-8 Stainless Steel Socket Head Screw |
M2 x 0.4 mm x 8 mm | McMaster Carr | 91292A832 | 18-8 Stainless Steel Socket Head Screw |
M3 x 0.5 mm x 15 mm | McMaster Carr | 91290A572 | Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw |
M3 x 0.5 mm x 16 mm | McMaster Carr | 91294A134 | Black-Oxide Alloy Steel Hex Drive Flat Head Screw |
M3 x 0.5 mm, 4 mm High | McMaster Carr | 90576A102 | Medium-Strength Steel Nylon-Insert Locknut |
M4 x 0.7 mm Nut | McMaster Carr | 90592A090 | Steel Hex Nut |
M4 x 0.7 mm x 15 mm | McMaster Carr | 91290A306 | Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw |
M4 x 0.7 mm x 16 mm | McMaster Carr | 91294A194 | Black-Oxide Alloy Steel Hex Drive Flat Head Screw |
M4 x 0.7 mm x 18 mm | McMaster Carr | 91290A164 | Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw |
M4 x 0.7 mm x 20 mm | McMaster Carr | 91290A168 | Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw |
M4 x 0.7 mm x 20 mm | McMaster Carr | 92581A270 | Stell Raised Knurled-Head Thumb Screw |
M4 x 0.7 mm x 30 mm | McMaster Carr | 91290A172 | Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw |
M4 x 0.7 mm x 50 mm | McMaster Carr | 91290A193 | Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw |
M4 x 0.7 mm, 5 mm High | McMaster Carr | 94645A101 | High-Strength Steel Nylon-Insert Locknut |
M5 x 0.8 mm Nut | McMaster Carr | 90592A095 | Steel Hex Nut |
M5 x 0.8 mm x 16 mm | McMaster Carr | 91310A123 | High-Strength Class 10.9 Steel Hex Head Screw |
M5 x 0.8 mm x 35 mm | McMaster Carr | 91290A195 | Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw |
M5 x 0.8 mm, 13 mm Head Diameter | McMaster Carr | 96445A360 | Flanged Knurled-Head Thumb Nut |
M5 x 0.8 mm, 5 mm High | McMaster Carr | 90576A104 | Medium-Strength Steel Nylon-Insert Locknut |
Solidworks | Dassault Systemes | CAD software | |
Wiring Kit | ECEB | N/A | |
XYZ Axis Manual Precision Linear Stage 60 mm x 60 mm Trimming Bearing Tuning Platform Sliding Table | OpticsFocus | N/A | |
Make Parts | |||
Angle adjustment system- arm | 3D Printing | solidworks: arms_arm_single.SLDPRT QTY: 2 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Angle adjustment system- arms stationary | 3D Printing | solidworks: arms_stationary.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Angle adjustment system- link | 3D Printing | solidworks: arms_arm_link.SLDPRT QTY: 2 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Angle adjustment system- slider | 3D Printing | solidworks: arms_slider.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Angle adjustment system- spacer | 3D Printing | solidworks: arms_front_spacer.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Clip- Blade clip | 3D Printing | solidworks: Blade clip.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fine/0.1 mm layer height |
|
Clip- Blade clip mount | 3D Printing | solidworks: Blade clip mount.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fine/0.1 mm layer height |
|
Frame arm | 3D Printing | solidworks: frame arm.SLDPRT QTY: 2 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Mounting platform | Laser Cut Acrylic | solidworks: mounting platform.SLDPRT QTY: 1 |
|
Pulley arm (left) | 3D Printing | solidworks: pulley arm_Mirror.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Pulley arm (right) | 3D Printing | solidworks: pulley arm.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Sample holder and tab- Clamp | 3D Printing | solidworks: Clamp.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Sample holder and tab- Sample holder | 3D Printing | solidworks: Sample holder.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Sample holder and tab- Tab | 3D Printing | solidworks: Tab.SLDPRT QTY: 2 per test Setting: Fine/0.1 mm layer height, no brim |
|
Vertical adjust system- Inner slide | 3D Printing | solidworks: Inner slide.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fast/0.2 mm layer height |
|
Vertical adjust system- Outer slide | 3D Printing | solidworks: Outer slide.SLDPRT QTY: 1 Setting: Fast/0.2 mm layer height |