Summary

Uitvoeren van microscoop gemonteerde Y-vormige snijtests

Published: January 20, 2023
doi:

Summary

Y-vormig snijden meet breukrelevante lengteschalen en energieën in zachte materialen. Eerdere apparaten waren ontworpen voor tafelmetingen. Dit protocol beschrijft de fabricage en het gebruik van een apparaat dat de opstelling horizontaal oriënteert en de fijne positioneringsmogelijkheden biedt die nodig zijn voor in situ-weergave , plus faalkwantificering, via een optische microscoop.

Abstract

Y-vormig snijden is onlangs een veelbelovende methode gebleken om de drempellengteschaal en faalenergie van een materiaal te begrijpen, evenals de faalrespons in de aanwezigheid van overtollige vervormingsenergie. Het experimentele apparaat dat in deze studies werd gebruikt, was verticaal georiënteerd en vereiste omslachtige stappen om de hoek tussen de Y-vormige benen aan te passen. De verticale oriëntatie verbiedt visualisatie in standaard optische microscopen. Dit protocol presenteert een Y-vormig snijapparaat dat horizontaal over een bestaand omgekeerd microscoopstadium wordt gemonteerd, in drie dimensies (X-Y-Z) kan worden aangepast om binnen het gezichtsveld van het objectief te vallen en maakt eenvoudige aanpassing van de hoek tussen de benen mogelijk. De laatste twee kenmerken zijn nieuw voor deze experimentele techniek. Het gepresenteerde apparaat meet de snijkracht binnen een nauwkeurigheid van 1 mN. Bij het testen van polydimethylsiloxaan (PDMS), het referentiemateriaal voor deze techniek, werd een snij-energie van 132,96 J/m2 gemeten (32° beenhoek, 75 g voorspanning) en bleek te vallen binnen de fout van eerdere metingen met een verticale opstelling (132,9 J/m2 ± 3,4 J/m2). De aanpak is van toepassing op zachte synthetische materialen, weefsels of biomembranen en kan nieuwe inzichten bieden in hun gedrag tijdens falen. De lijst met onderdelen, CAD-bestanden en gedetailleerde instructies in dit werk bieden een routekaart voor de eenvoudige implementatie van deze krachtige techniek.

Introduction

Niet-lineaire continuümmechanica heeft een kritische lens geboden om de concentratie van energie te begrijpen die leidt tot falen in zachte vaste stoffen1. De nauwkeurige voorspelling van deze storing vereist echter ook beschrijvingen van de microstructurele kenmerken die bijdragen aan nieuwe oppervlaktecreatie aan de scheurpunt 2,3. Een methode om dergelijke beschrijvingen te benaderen is door middel van in situ visualisatie van de scheurpunt tijdens storing 4,5. Scheurafstomping in typische far-field fractuurtests maakt het verkrijgen van in situ-gegevens echter een uitdaging door het sterk vervormde materiaal te verspreiden, mogelijk buiten het gezichtsveld van de microscoop6. Y-vormig snijden biedt een uniek alternatief voor microstructurele visualisatie omdat het het gebied van grote vervorming concentreert aan de punt van een blad7. Bovendien toont eerder werk van onze groep aan dat deze unieke experimentele aanpak inzicht kan geven in de verschillen in faalrespons tussen far-field tearing en contact-gemedieerde laadomstandigheden7.

De Y-vormige snijmethode die wordt gebruikt in het hier gepresenteerde apparaat werd tientallen jaren geleden voor het eerst beschreven als een snijmethode voor natuurlijk rubber8. De methode bestaat uit een vast mes door een voorgespannen Y-vormig proefstuk. Op het snijpunt van de “Y” bevindt zich de scheurpunt, die voorafgaand aan het testen wordt gecreëerd door een deel van een rechthoekig stuk in twee gelijke “poten” te splitsen (figuur 1B en figuur 2D). De belangrijkste voordelen van deze snijmethode zijn de vermindering van wrijvingsbijdragen aan de gemeten snij-energie, de variabele bladgeometrie (d.w.z. beperking van de scheurpuntgeometrie), de controle van het uitvalpercentage (via de monsterverplaatsingssnelheid) en de afzonderlijke afstemming van het snijden, C en scheuren, T, energiebijdragen aan de totale energie G-snede (d.w.z. het veranderen van de storingsenergie boven een snijdrempel)8. Deze laatste bijdragen worden uitgedrukt in een eenvoudige, gesloten uitdrukking voor de snij-energie9

Equation 1 Eqn (1)

die gebruik maakt van experimenteel geselecteerde parameters, waaronder monsterdikte, t, gemiddelde beenspanning, Equation 2, voorspanningskracht, fpre, en de hoek tussen de benen en de snijas, θ. De snijkracht, fcut, wordt gemeten met het apparaat zoals beschreven in Zhang et al.9. Met name het hier gepresenteerde apparaat bevat een nieuw, eenvoudig en nauwkeurig mechanisme voor het afstemmen van de beenhoek, θ, en ervoor te zorgen dat het monster gecentreerd is. Hoewel beide functies van cruciaal belang zijn voor een op een microscoop gemonteerde opstelling, kan het mechanisme ook toekomstige verticale implementaties van de Y-vormige snijtest ten goede komen door het gebruiksgemak te vergroten.

Vooruitgang bij het bepalen van de juiste faalcriteria voor zachte vaste stoffen is aan de gang sinds het vroege succes van monsteronafhankelijke breukgeometrieën geïntroduceerd door Rivlin en Thomas10. Kritische energieafgiftesnelheden10, samenhangende zonewetten11 en verschillende vormen van stress- of energie-op-afstand-benaderingen 12,13,14 zijn gebruikt. Onlangs maakten Zhang en Hutchens gebruik van de laatste benadering, wat aantoonde dat Y-vormig snijden met voldoende kleine radiusbladen drempelfalencondities kon opleveren voor zachte breuk7: een drempeluitvalenergie en een drempellengteschaal voor falen die varieert van tientallen tot honderden nanometers in homogeen, zeer elastisch polydimethylsiloxaan (PDMS). Deze resultaten werden gecombineerd met continuümmodellering en schaaltheorie om een relatie te ontwikkelen tussen snijden en scheuren in deze materialen, waardoor het nut van Y-vormig snijden werd aangetoond voor het bieden van inzicht in alle modi van zacht falen. Het gedrag van veel materiaalklassen, waaronder dissipatieve en composietmaterialen, blijft echter onontgonnen. Verwacht wordt dat veel van deze microstructuurgestuurde effecten zullen vertonen op lengteschalen boven de golflengte van zichtbaar licht. Daarom werd in deze studie een apparaat ontworpen dat voor het eerst de nauwe visuele karakterisering van deze effecten tijdens Y-vormig snijden mogelijk maakt (bijvoorbeeld in composieten, inclusief zachte weefsels, of van dissipatieve processen, verwacht op de micrometer tot millimeterlengteschalen15).

Protocol

1. Aanpassing en fabricage van wijzigbare en verbruiksonderdelen Gebruik een lasersnijder of 3D-printer om wegwerp-ABS- of acryllipjes te vervaardigen die passen binnen de breedte van de monsterpoten, B1 en B2 (7,5 mm x 7,5 mm voor een monster van 1,5 cm x 7 cm x 3 mm) (figuur 1B en figuur 2D). Voor elke test zijn twee tabbladen nodig, één voor elk been. Scheermesje clipOPMERKING: De exacte afmetingen van de benodigde s…

Representative Results

De parameters die tijdens stap 4 en stap 6 zijn gebruikt en de gegevens die tijdens stap 6 en stap 9 zijn verzameld, leveren samen de snij-energie van het monster op. Volgens Eqn. 1 vereist de bepaling van de snij-energie de volgende parameters: monsterdikte, t, voorspanningskracht, fpre, en de hoek tussen de poten en de snijas, θ. De volgende gegevens zijn ook vereist: de snijkracht, fcut, en de gemiddelde beenspanning, <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/64546/…

Discussion

Het horizontale, Y-vormige snijapparaat dat hier wordt gerapporteerd, maakt in situ beeldvormingsmogelijkheden mogelijk, samen met een verbeterd gebruiksgemak voor deze faaltechniek. Het apparaat bevat een modulair/draagbaar ontwerp voor snelle montage/ontkoppeling van een microscoop en continue, vooraf uitgelijnde aanpassing van de beenhoek. Alle CAD-bestanden, benodigde materialen en procedures zijn opgenomen om de implementatie van deze methode te vergemakkelijken. In veel gevallen (bladhouders, monsterhouder…

Disclosures

The authors have nothing to disclose.

Acknowledgements

We willen Dr. James Phillips, Dr. Amy Wagoner-Johnson, Alexandra Spitzer en Amir Ostadi bedanken voor hun advies over dit werk. Financiering kwam van de start-up subsidie verstrekt door het Department of Mechanical Science and Engineering aan de Universiteit van Illinois Urbana-Champaign. M. Guerena, J. C. Peng, M. Schmid en C. Walsh ontvingen allemaal senior ontwerpkrediet voor hun werk aan dit project.

Materials

Buy Parts
1" OD Pulley McMaster Carr 3434T75 Pulley for Wire Rope (Larger)
100 g Micro Load Cell RobotShop RB-Phi-203
1K Resistor Digi-Key CMF1.00KFGCT-ND 1 kOhms ±1% 1 W Through Hole Resistor Axial Flame Retardant Coating, Moisture Resistant, Safety Metal Film
1M Resistor Digi-Key RNF14FAD1M00 1 MOhms ±1% 0.25 W, 1/4 W Through Hole Resistor Axial Flame Retardant Coating, Safety Metal Film
3/8" OD Pulley McMaster Carr 3434T31 Pulley for Wire Rope
4" Clear Protractor with Easy Read Markings S&S Worldwide LR3023
Breadboard ECEB N/A
IC OPAMP ZERO-DRIFT 2 CIRC 8DIP Digi-Key LTC1051CN8#PBF-ND
M2 x 0.4 mm Nut McMaster Carr 90592A075 Steel Hex Nut
M2 x 0.4 mm x 25 mm McMaster Carr 91292A032 18-8 Stainless Steel Socket Head Screw
M2 x 0.4 mm x 8 mm McMaster Carr 91292A832 18-8 Stainless Steel Socket Head Screw
M3 x 0.5 mm x 15 mm McMaster Carr 91290A572 Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw
M3 x 0.5 mm x 16 mm McMaster Carr 91294A134 Black-Oxide Alloy Steel Hex Drive Flat Head Screw
M3 x 0.5 mm, 4 mm High McMaster Carr 90576A102 Medium-Strength Steel Nylon-Insert Locknut
M4 x 0.7 mm Nut McMaster Carr 90592A090 Steel Hex Nut
M4 x 0.7 mm x 15 mm McMaster Carr 91290A306 Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw
M4 x 0.7 mm x 16 mm McMaster Carr 91294A194 Black-Oxide Alloy Steel Hex Drive Flat Head Screw
M4 x 0.7 mm x 18 mm McMaster Carr 91290A164 Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw
M4 x 0.7 mm x 20 mm McMaster Carr 91290A168 Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw
M4 x 0.7 mm x 20 mm McMaster Carr 92581A270 Stell Raised Knurled-Head Thumb Screw
M4 x 0.7 mm x 30 mm McMaster Carr 91290A172 Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw
M4 x 0.7 mm x 50 mm McMaster Carr 91290A193 Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw
M4 x 0.7 mm, 5 mm High McMaster Carr 94645A101 High-Strength Steel Nylon-Insert Locknut
M5 x 0.8 mm Nut McMaster Carr 90592A095 Steel Hex Nut
M5 x 0.8 mm x 16 mm McMaster Carr 91310A123 High-Strength Class 10.9 Steel Hex Head Screw
M5 x 0.8 mm x 35 mm McMaster Carr 91290A195 Black-Oxide Alloy Steel Socket Head Screw
M5 x 0.8 mm, 13 mm Head Diameter McMaster Carr 96445A360 Flanged Knurled-Head Thumb Nut
M5 x 0.8 mm, 5 mm High McMaster Carr 90576A104 Medium-Strength Steel Nylon-Insert Locknut
Solidworks Dassault Systemes CAD software
Wiring Kit ECEB N/A
XYZ Axis Manual Precision Linear Stage 60 mm x 60 mm Trimming Bearing Tuning Platform Sliding Table OpticsFocus N/A
Make Parts
Angle adjustment system- arm 3D Printing solidworks: arms_arm_single.SLDPRT
QTY: 2
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Angle adjustment system- arms stationary 3D Printing solidworks: arms_stationary.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Angle adjustment system- link 3D Printing solidworks: arms_arm_link.SLDPRT
QTY: 2
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Angle adjustment system- slider 3D Printing solidworks: arms_slider.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Angle adjustment system- spacer 3D Printing solidworks: arms_front_spacer.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Clip- Blade clip 3D Printing solidworks: Blade clip.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fine/0.1 mm layer height
Clip- Blade clip mount 3D Printing solidworks: Blade clip mount.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fine/0.1 mm layer height
Frame arm 3D Printing solidworks: frame arm.SLDPRT
QTY: 2
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Mounting platform Laser Cut Acrylic solidworks: mounting platform.SLDPRT
QTY: 1
Pulley arm (left) 3D Printing solidworks: pulley arm_Mirror.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Pulley arm (right) 3D Printing solidworks: pulley arm.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Sample holder and tab- Clamp 3D Printing solidworks: Clamp.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Sample holder and tab- Sample holder 3D Printing solidworks: Sample holder.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Sample holder and tab- Tab 3D Printing solidworks: Tab.SLDPRT
QTY: 2 per test
Setting: Fine/0.1 mm layer height, no brim
Vertical adjust system- Inner slide 3D Printing solidworks: Inner slide.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fast/0.2 mm layer height
Vertical adjust system- Outer slide 3D Printing solidworks: Outer slide.SLDPRT
QTY: 1
Setting: Fast/0.2 mm layer height

References

  1. Long, R., Hui, C. -. Y. Crack tip fields in soft elastic solids subjected to large quasi-static deformation – A review. Extreme Mechanics Letters. 4, 131-155 (2015).
  2. Slootman, J., et al. Quantifying rate-and temperature-dependent molecular damage in elastomer fracture. Physical Review X. 10, 041045 (2020).
  3. Zhao, X., et al. Soft materials by design: Unconventional polymer networks give extreme properties. Chemical Review. 121 (8), 4309-4372 (2021).
  4. Mzabi, S., Berghezan, D., Roux, S., Hild, F., Creton, C. A critical local energy release rate criterion for fatigue fracture of elastomers. Journal of Polymer Science Part B: Polymer Physics. 49 (21), 1518-1524 (2011).
  5. Chen, Y., Mellot, G., Van Luijk, D., Creton, C., Sijbesma, R. P. Mechanochemical tools for polymer materials. Chemical Society Reviews. 50, 4100-4140 (2021).
  6. Hui, C. -. Y., Jagota, A., Bennison, S. J., Londono, J. D. Crack blunting and the strength of soft elastic solids. Proceedings of the Royal Society A Mathematical, Physical and Engineering Science. 459 (2034), 1489-1516 (2003).
  7. Zhang, B., Hutchens, S. B. On the relationship between cutting and tearing in soft elastic solids. Soft Matter. 17, 6728-6741 (2021).
  8. Lake, G. J., Yeoh, O. H. Measurement of rubber cutting resistance in the absence of friction. International Journal of Fracture. 14, 509-526 (1978).
  9. Zhang, B., Shiang, C. -. S., Yang, S. J., Hutchens, S. B. Y-shaped cutting for the systematic characterization of cutting and tearing. Experimental Mechanics. 59, 517-529 (2019).
  10. Rivlin, R. S., Thomas, A. G. Rupture of rubber. I. Characteristic energy for tearing. Journal of Polymer Science. 10 (3), 291-318 (1953).
  11. Elices, M., Guinea, G. V., Gómez, J., Planas, J. The cohesive zone model: Advantages, limitations and challenges. Engineering Fracture Mechanics. 69 (2), 137-163 (2002).
  12. Taylor, D. . The Theory of Critical Distances. , (2007).
  13. Williams, J. G. Stress at a distance fracture criteria and crack self-blunting in rubber. International Journal of Non-Linear Mechanics. 68, 33-36 (2015).
  14. Talamini, B., Mao, Y., Anand, L. Progressive damage and rupture in polymers. Journal of the Mechanics and Physics of Solids. 111, 434-457 (2018).
  15. Long, R., Hui, C. -. Y., Gong, J. P., Bouchbinder, E. The fracture of highly deformable soft materials: A tale of two length scales. Annual Review of Condensed Matter Physics. 12, 71-94 (2021).
  16. Gent, A. N., Wang, C. Cutting resistance of polyethylene. Journal of Polymer Science: Part B: Polymer Physics. 34 (13), 2231-2237 (1996).
  17. Chen, X., Nadiarynkh, O., Plotnikov, S., Campagnola, P. J. Second harmonic generation microscopy for quantitative analysis of collagen fibrillar structure. Nature Protocols. 7, 654-669 (2015).
  18. Pan, B., Qian, K., Xie, H., Asundi, A. Two-dimensional digital image correlation for in-plane displacement and strain measurement: A review. Measurements Science and Technology. 20 (6), 062001 (2009).

Play Video

Cite This Article
Guerena, M., Peng, J., Schmid, M., Walsh, C., Zhan, S., Hutchens, S. B. Performing Microscope-Mounted Y-Shaped Cutting Tests. J. Vis. Exp. (191), e64546, doi:10.3791/64546 (2023).

View Video