该协议介绍了微米级圆柱形和平面低温液体射流的操作和原理。到目前为止,该系统已被用作激光等离子体实验中的高重复率目标。预期的跨学科应用范围从实验室天体物理学到材料科学,最终是下一代粒子加速器。
该协议提供了连续微米级低温圆柱形和平面液体射流操作的详细程序。当按此处所述操作时,射流表现出厘米的高层压和稳定性。在瑞利状态下成功运行低温液体射流需要对低温下的流体动力学和热力学有基本的了解。提供了理论计算和典型经验值作为设计可比系统的指南。该报告确定了低温源组装过程中的清洁度和液化后低温源温度稳定性的重要性。该系统可用于高重复率激光驱动的质子加速,有望应用于质子治疗。其他应用包括实验室天体物理学、材料科学和下一代粒子加速器。
该方法的目标是产生由纯元素或化合物组成的高速低温液体流动。由于低温液体在环境温度和压力下蒸发,因此以高重复率(例如,1 kHz)操作的残留样品可以从真空室中完全排出1。基于格里森蒂等人的初步工作。2、该系统最早是利用低温氢进行高强度激光驱动质子加速开发的3.它随后被扩展到其他气体并用于许多实验,包括:离子加速4,5,回答等离子体物理学中的问题,例如等离子体不稳定性6、氢7 和氘中的快速结晶和相变,以及 meV 非弹性 X 射线散射8 以解析直线加速器相干光源 (LCLS) 的极端条件下物质 (MEC) 仪器中的氩气声波 9。
到目前为止,已经开发了其他替代方法来生成高重复率的固体低温氢和氘样品。Garcia等人开发了一种方法,其中氢气在储层中液化和固化,并通过孔径10挤出。由于挤出所需的高压,(迄今为止)展示的最小样品厚度为62μm11。该系统还表现出较大的空间抖动12。最近,Polz等人使用435 psig(磅/平方英寸,仪表)的样品气体背衬压力,通过玻璃毛细管喷嘴产生低温氢气射流。由此产生的10μm圆柱形射流是连续的,但看起来波纹很大13。
这里介绍的是一种生产具有各种纵横比(1-7 μm x 10-40 μm)的圆柱形(直径 = 5-10 μm)和平面射流的方法。指向抖动随与光圈5 的距离呈线性增加。流体性质和状态方程决定了可以在该系统中操作的元素和化合物。例如,由于瑞利破裂,甲烷不能形成连续射流,但它可以用作液滴14。此外,最佳压力和温度条件因孔径尺寸而异。以下段落提供了生产层流、无湍流低温氢射流所需的理论。这可以扩展到其他气体。
低温射流系统由三个主要子系统组成:(1)样品气体输送,(2)真空,以及(3)低温恒温器和低温源。 图1 所示的系统设计为高度适应安装在不同的真空室中。
气体输送系统由超高纯压缩气瓶、气体调节器和质量流量控制器组成。样气的背衬压力由气体调节器设定,而质量流量控制器用于测量和限制输送到系统的气体流量。首先在液氮冷阱中过滤样品气体,以冷冻出污染气体和水蒸气。第二个在线微粒过滤器可防止碎屑进入气体管线的最后一段。
涡轮分子泵背靠高抽速涡旋泵,可在样品室中保持高真空条件。腔室和前部真空压力分别使用真空计 V1 和 V2 进行监测。应该注意的是,当液体蒸发时,操作低温射流会向真空系统引入大量的气体负荷(与总样品流量成比例)。
减少气体负荷的一种行之有效的方法是在发生大量汽化之前捕获残留液体。射流捕集器系统由一条独立的真空管线组成,该真空管线端接由距离低温源盖最远 20 mm 的 ø800 μm 差分泵送孔径终止。管路使用在 1 x 10-2 mBar 范围内表现出最佳效率的泵(即罗茨鼓风机真空泵或混合涡轮分子泵)抽真空,并由真空计 V3 监控。最近,捕手允许高达 7 μm x 13 μm 的低温氢气射流运行,真空室压力提高了两个数量级。
固定长度、连续流动的液氦低温恒温器用于将源冷却到低温。液氦是使用传输线从供应杜瓦瓶中抽取的。回流连接到可调节的流量计面板以调节冷却功率。冷手指和低温源的温度由四个引线硅二极管温度传感器测量。比例积分微分 (P-I-D) 温度控制器向安装在冷手指附近的加热器提供可变电压,以调节和稳定温度。样气通过低温恒温器法兰上的定制馈通件进入真空室。在腔室内,气体管线缠绕在低温恒温器周围以预冷气体,然后连接到低温源组件上的固定气体管线。不锈钢螺钉和 51 μm 厚的铟层将低温源热密封到冷手指上。
低温源(图2)由六个主要部件组成:(1)样气管路,(2)源体,(3)带在线微粒过滤器的源法兰,(4)孔径,(5)套圈和(6)盖。源体包含一个空隙,用作样品储液器。带螺纹的世伟洛克烧结 0.5 μm 不锈钢过滤器可防止任何碎屑或固化污染物进入液体通道并阻塞孔径。在孔径和液体通道之间放置一个较厚的76μm厚的铟环,以增加变形长度并可靠地密封孔径。当盖子拧到源法兰上时,铟被压缩以形成液体和热密封。套圈和源盖在安装过程中使孔径居中。
在连续层流状态下运行的低温液体射流系统的初始设计中,有许多总体考虑因素。用户必须估计低温恒温器的总冷却功率、低温源设计的热特性、真空系统性能以及液体温度和压力。下面提供的是所需的理论框架。
冷却功率注意事项
1)液化氢15:将氢气从300K液化到一定温度 所需的最小冷却功率可以使用以下公式粗略估计:
其中:是恒压下的比热,和H2在压力依赖性液化温度下的汽化潜热。例如,在 60 psig 气体压力下运行并冷却至 17 K 的低温氢气射流至少需要 4013 kJ/kg。氢气流量为 150 sccm(标准立方厘米每秒),这相当于 0.9 W 的热量。
应该注意的是,液化过程仅占所需总冷却功率的十分之一。为了减少低温恒温器上的热负荷,气体可以在进入源体之前预冷到中间温度。
2)辐射热:为了将低温源保持在一定温度 ,低温恒温器需要补偿辐射加热。这可以通过使用以下公式平衡发射和吸收的黑体辐射的差异来估计:
其中:A是源体的面积,是斯特凡-玻尔兹曼常数, 是真空室的温度。例如,A = 50 cm 2 冷却至 17 K 的典型射流源需要2.3 W 的最小冷却功率。 可以通过添加覆盖大部分低温源的主动冷却辐射屏蔽来局部减少。
3)残余气体传导:尽管热辐射在超高真空条件下占主导地位,但在射流操作期间,残余气体传导的贡献变得不可忽视。液体射流在腔室中引入大量气体负荷,导致真空压力增加。气体在压力 p 下热传导的净热损失使用以下公式计算:
其中:是取决于气体种类的系数(H2 为 ~3.85 x 10-2 W/cm2/K/mBar),并且是取决于气体种类、源的几何形状以及源和气体的温度的调节系数16,17。当在 17 K 下操作低温氢气射流时,假设源的圆柱形几何形状并且氢气是真空室中存在的主要气体,气体传导会产生热量,可以使用以下公式估算:
例如,在 4.2 x 10-3 mBar 的真空压力下,气体传导产生的热量与热辐射一样多。因此,在喷射操作期间,真空压力通常保持在 1 x 10-3 mBar 以下,为系统增加 ~0.55 W 的热负荷 (A = 50 cm2)。
运行期间引入腔室的气体负荷是通过低温射流获得的。然后,产生的真空压力由真空系统的有效抽速和真空室的体积确定。
为了操作低温射流,低温恒温器必须产生足够的冷却功率来补偿上述不同的热源(例如,3.75 W),不包括低温恒温器系统本身的热损失。请注意,低温恒温器效率也在很大程度上取决于所需的冷手指温度。
估算射流参数
要建立连续的层流,必须满足几个条件。为简洁起见,此处显示了圆柱形液体流动的情况。平面射流的形成涉及额外的力,导致更复杂的推导,超出了本文的范围18。
1)压力-速度关系:对于不可压缩的液体流动,能量守恒产生伯努利方程,如下所示:
其中:是流体原子密度,是流体速度,是重力势能, p是压力。在整个孔径上应用伯努利方程,可以使用以下公式估计射流速度和样品背衬压力之间的函数关系:
2)射流操作制度:圆柱形液体射流的制度可以用雷诺数和欧内佐格数推断出来。雷诺数定义为流体内惯性和粘性力之间的比值,使用以下公式计算:
其中: 、、、 和 分别是流体的密度、速度、 直径和 动态粘度。当雷诺数小于~2,000时发生层流。同样,韦伯数将惯性的相对大小与表面张力进行比较,并使用以下公式计算:
其中:σ是液体的表面张力。然后按如下方式计算欧内佐格数:
该与速度无关的量与雷诺数结合使用,以识别四种液体射流状态:(1)瑞利,(2)第一风诱导,(3)第二风诱导和(4)雾化。对于无层流湍流的低温液体流动,应选择在瑞利制度19 内操作的参数(即, )。在这种状态体柱将保持连续的光滑表面,直到所谓的完整长度,估计如下20:
图 3 总结了在 60 psig 和 17 K 下运行的 5 μm 直径圆柱形低温氢射流的不同流体参数。为了保持更长距离的连续射流,液体必须冷却到足够接近液固相变的位置(图4),以便在射流在真空中传播后发生的蒸发冷却在瑞利破碎开始之前凝固射流3,21。
低温液体射流的成功运行需要一丝不苟的清洁度和对温度稳定性的仔细监测。最常见和可避免的故障之一是微米级孔径的部分或全部堵塞。来自源或空气中颗粒的铜、不锈钢或铟可以在源组件的任何步骤中引入。所有组件必须经过使用间接超声处理的稳健清洁过程。在 10,000 级或更好的洁净室中进行组装和存储可提高成功率。
该程序的另一个关键步骤是稳定低温源温度。用户必须确保离开源的液体温度的测量独立于储层中连续液化释放的可变热量。这是通过将温度传感器放置在孔径附近(例如,在源法兰上)或远离热源来实现的。此外,必须使用齐格勒-尼科尔斯方法针对每种温度和背衬压力组合手动优化 P-I-D 参数。如果温度波动变得太大,可以在射流上观察到周期性振荡,有时会导致周期性分解。应该注意的是,内置的自动整定功能或低通滤波器在喷射操作期间未能成功稳定温度。
低温液体喷射系统虽然适应性强,但在具有既定真空协议的大型设施中实施具有挑战性。例如,当上游设备对残余气体敏感时,需要差动泵级(例如,DESY的闪光自由电子激光器或SLAC的MeV-UED仪器)。此外,大直径真空室,例如用于多PW激光器的真空室,可能需要真空中柔性低温恒温器。与传统的固定长度低温恒温器相比,它们可以很容易地与腔室振动分离,并且具有更短的杠杆臂。在亥姆霍兹-德累斯顿-罗森多夫中心(HZDR)已经使用Draco Petawatt激光器实施了灵活的真空低温恒温器。另一个观察结果是,当射流被离光源太近的超高强度激光照射时,孔径可能会损坏。最近,已经实施了一种机械斩波刀片(工作频率为150 Hz并与激光脉冲同步),以保护孔径免受激光-等离子体相互作用的影响。
该系统可产生微米级、高度可调、无湍流、层流圆柱形和平面低温液体射流。低温液体射流系统的持续开发侧重于先进的孔径材料和设计、真空系统和捕集器的改进以及先进的氢同位素混合。该系统将能够过渡到高重复率高能量密度科学,并为下一代粒子加速器的发展铺平道路。
The authors have nothing to disclose.
这项工作得到了美国能源部SLAC合同号的支持。DE-AC02-76SF00515 以及美国能源部科学办公室,聚变能源科学根据 FWP 100182。这项工作还得到了美国国家科学基金会第1632708号拨款和EC H2020 LASERLAB-EUROPE / LEPP(合同号654148)的部分支持。CBC感谢加拿大自然科学和工程研究理事会(NSERC)的支持。F.T.感谢国家核安全局(NNSA)的支持。
Cryogenic apron | Tempshield | Cryo-apron | Core body protection from cryogenic liquids |
Cryogenic face shield | 3M | 82783-00000 | ANSI Z87.1 rated for full face protection from cryogenic liquids |
Cryogenic gloves | Tempshield | Cryo-gloves MA | Hand protection from cryogenic liquids |
Cryogenic source components | SLAC National Accelerator Laboratory | Custom | Components are made of Oxygen-free Copper (OFC) to maximize thermal conductivity at cryogenic temperatures. |
Cryostat and transfer line | Advanced Research Systems | LT-3B | Available in custom lengths up to 1250 mm for compatibility with existing vacuum vessels. Transfer line length and style can be selected based on system or laboratory space constraints. |
Cylindrical apertures | SPI Supplies | P2005-AB | Commercial cylindrical apertures can be purchased individually |
Electronic-grade isopropanol | Sigma Aldrich | 733458-4L | 99.999%, minimal particulates/trace metals, dries residue free |
Flammable gas regulator | Matheson | M3816A-350 | Pressure control of sample gas (e.g. hydrogen, deuterium) |
Indium | Indium Corporation | Custom | 99.99%, 50-75µm thick, for thermal and liquid seals in cryogenic source |
Jet catcher system | SLAC National Accelerator Laboratory | Custom | Consists of skimmer, vacuum hardware and feedthroughs, vacuum gauge, roots vacuum pump |
Laboratory-grade acetone | Sigma Aldrich | 179973-4L | Used to remove grease and photoresist from components. Purity and grade not critical since final cleaning will use electronic-grade isopropanol |
Leak detector | Matheson | SEQ8067 | To ensure jet apertures have sealed before pumping down |
Liquid helium | Airgas | HE 100LT | Top-loading dewar, Consumption depends on cryostat, source dimensions, and total gas flow. Typically 3-5 L/h. |
Liquid nitrogen | Airgas | NI 160LT22 | Total cold trap volume 4 L, consumption approximately 2L/h during jet operation |
LN dewar flask (4 L) | ThermoFisher Scientific | 4150-4000 | For the liquid nitrogen cold trap |
LN transfer hose | Cryofab | CFUL series | Uninsulated cryogenic hose with a phase separator to transfer LN from storage dewar to LN dewar flask for the cold trap |
Manual XY manipulator | Pfeiffer Vacuum | 420MXY100-25 | Course adjustment (+/- 12.5 mm) of cryogenic source. |
Manual Z manipulator | McAllister Technical Services | ZA12 | Course adjustment of cryostat length for interchangeability on different vacuum vessels. Additionally, retracting cryogenic source from interaction point. |
Mass flow controller | MKS Instruments | P9B, GM50A | To control and monitor gas flow |
Planar apertures | Norcada | Custom | Custom nanofabrication of planar apertures |
Positioning actuators | Newport | LTAHLPPV6, 8303-V | High-precision (<2µm), motorized jet positioning |
Rotation stage | McAllister Technical Services | DPRF600 | Precision alignment of jet orientation |
Safety glasses | 3M | S1101SGAF | ANSI Z87.1 rated for work with compressed gases |