Summary

Experimentelle Messung der Settling Velocity von sphärischen Partikeln in unbeschränkten und geschlossenen Tensid-basierten Scherdünnungsviskoelastischen Flüssigkeiten

Published: January 03, 2014
doi:

Summary

Dieses Papier zeigt das experimentelle Verfahren zur Messung der terminalen Absetzgeschwindigkeiten sphärischer Partikel in tensidbasierten, hauchdünnenden viskoelastischen Flüssigkeiten. Flüssigkeiten über eine Vielzahl von rheologischen Eigenschaften werden hergestellt und Absetzgeschwindigkeiten für eine Reihe von Partikelgrößen in ungebundenen Flüssigkeiten und Flüssigkeiten zwischen parallelen Wänden gemessen.

Abstract

Eine experimentelle Studie wird durchgeführt, um die terminalen Setzgeschwindigkeiten von sphärischen Partikeln in Tensid-basierten Scherdünnungsviskoelastischen (VES)-Flüssigkeiten zu messen. Die Messungen werden für Partikel durchgeführt, die sich in ungebundenen Flüssigkeiten und Flüssigkeiten zwischen parallelen Wänden absetzen. VES-Flüssigkeiten über eine Vielzahl von rheologischen Eigenschaften werden hergestellt und rheologisch charakterisiert. Die rheologische Charakterisierung beinhaltet eine stetige Scherviskosität und dynamische Oszillator-Schermessungen, um die viskosen bzw. elastischen Eigenschaften zu quantifizieren. Die Setzgeschwindigkeiten unter ungebundenen Bedingungen werden in Bechern mit einem Durchmesser von mindestens dem 25-fachen Durchmesser der Partikel gemessen. Zur Messung der Setzgeschwindigkeiten zwischen parallelen Wänden werden zwei Versuchszellen mit unterschiedlichen Wandabständen konstruiert. Kugelpartikel unterschiedlicher Größe werden sanft in die Flüssigkeiten fallen gelassen und können sich absetzen. Der Prozess wird mit einer hochauflösenden Videokamera aufgezeichnet und die Flugbahn des Partikels wird mit Bildanalysesoftware aufgezeichnet. Aus den Daten werden Terminal-Aussetzgeschwindigkeiten berechnet.

Der Einfluss der Elastizität auf die Setzgeschwindigkeit in unbegrenzten Flüssigkeiten wird quantifiziert, indem die experimentelle Sollgeschwindigkeit mit der Setzgeschwindigkeit verglichen wird, die durch die unelastischen Luftwiderstandsvorhersagen von Renaud et al. berechnet wird. 1 Die Ergebnisse zeigen, dass die Elastizität von Flüssigkeiten die Setzgeschwindigkeit erhöhen oder verringern kann. Die Größe der Reduktion/Erhöhung ist eine Funktion der rheologischen Eigenschaften der Flüssigkeiten und Eigenschaften von Partikeln. Die Vergrenzung von Wänden wird beobachtet, um einen Verzögerungseffekt bei der Setzung zu verursachen, und die Verzögerung wird in Form von Wandfaktoren gemessen.

Introduction

Suspensionen von Partikeln in Flüssigkeiten sind in Anwendungen wie pharmazeutische Rindsherstellung, Abwasserbehandlung, Raumtreibstoff-Reinjektion, Halbleiterverarbeitung und Herstellung von Flüssigwaschmitteln zu finden. In der Ölindustrie werden viskoelastische Fracking-Flüssigkeiten verwendet, um Stützhosen (typischerweise Sand) in hydraulischen Frakturen zu transportieren. Nach Beendigung des Pumpens halten die Proppants die Fraktur offen und bieten einen leitfähigen Weg für Kohlenwasserstoffe zurückfließen.

Die Absetzen von Partikeln wird durch die Rheologie und Dichte der Flüssigkeit, Größe, Form und Dichte der Partikel und die Wirkung der Eindringung von Wänden bestimmt. Für ein kugelförmiges Teilchen, das sich in einer Newtonschen Flüssigkeit im schleichenden Strömungsregime absetzt, wird die Setzgeschwindigkeit durch die Stokes-Gleichung gegeben, die 1851 von Stokes abgeleitet wurde. Ausdrücke zur Berechnung der Zugkraft bei höheren Reynolds-Zahlen wurden von nachfolgenden Forschern2-6präsentiert. Die Vergrenzung von Wänden reduziert die Setzgeschwindigkeiten, indem sie einen Verzögerungseffekt auf Partikel ausüben. Der Wandfaktor Fwist definiert als das Verhältnis der Endsetzgeschwindigkeit in Gegenwart von Begrenzungswänden zur Sollgeschwindigkeit unter unbegrenzten Bedingungen. Der Wandfaktor quantifiziert den Verzögerungseffekt der einschränkenden Wände. Viele theoretische und experimentelle Studien zur Bestimmung von Wandfaktoren für Kugeln, die sich in Newtonschen Flüssigkeiten in verschiedenen Querschnittsröhren über eine breite Palette von Reynolds-Zahlen niederlassen, sind in der Literatur7-13verfügbar. Insgesamt gibt es eine umfangreiche Menge an Informationen zur Verfügung, um den Widerstand auf Kugeln in Newtonschen Flüssigkeiten zu bestimmen.

Die bisherigen Arbeiten zur Bestimmung der Absetzgeschwindigkeit von Partikeln in nicht-Newtonschen Flüssigkeiten, insbesondere viskoelastischen Flüssigkeiten, sind weniger vollständig. Verschiedene numerische Vorhersagen14-18 und experimentelle Studien19-24 sind in der Literatur verfügbar, um die Widerstandskraft auf einer Kugel in unelastischen Kraft-Rechts-Flüssigkeiten zu bestimmen. Mit den theoretischen Vorhersagen von Tripathi et al. 15 und Tripathi und Chhabra17, Renaud et al. 1 entwickelte die folgenden Ausdrücke, um den Luftwiderstandskoeffizienten (CD) in unelastischen Power-Law-Flüssigkeiten zu berechnen.

Für RePL<0.1 (Creeping Flow Regime)

Equation 1
wobei X(n) der Ziehkorrekturfaktor13ist. RePList die Reynolds-Zahl für eine Kugel, die in eine Energiegesetzflüssigkeit fällt, die definiert ist als:

Equation 2
wobei die Dichte der Flüssigkeit ist. Der Ziehkorrekturfaktor wurde mit der folgenden Gleichung1ausgestattet:

Equation 3
Unter Verwendung der Definition des Ziehkoeffizienten wird die Sollgeschwindigkeit wie folgt berechnet:

Equation 4
Für 0,1<RePL<100

Equation 5
wobei X das Verhältnis der Fläche zur projizierten Fläche des Teilchens und 4 für Kugeln ist. CD0 ist der Luftwiderstandskoeffizient im Stokes-Bereich (RePL < 0.1) nach Gleichung 1, C D∞ ist der Wert des Ziehkoeffizienten in der Newton-Region (RePL > 5 x 102) und gleich 0,44. Die Parameter β, b, k werden wie:

Equations 6-8
αo = 3 und α ist die Korrektur für die durchschnittliche Scherrate im Zusammenhang mit X(n) wie:

Equation 9
Zur Berechnung der Sollgeschwindigkeit wird die dimensionslose Gruppe Nd 25 verwendet:

Equation 10
Nd ist unabhängig von der Sollgeschwindigkeit und kann explizit berechnet werden. Mit diesem Wert und dem Drag-Koeffizienten-Ausdruck in Gleichung 5kann RePL iterativ gelöst werden. Die Sollgeschwindigkeit kann dann berechnet werden mit:

Equation 11
Die Ausdrücke in Gleichungen 1-9 basierten auf theoretischen Vorhersagen für die Werte 1 ≥ n ≥ 0,4. Chhabra13 verglich die Vorhersagen aus den obigen Ausdrücken mit experimentellen Ergebnissen von Shah26-27 (n variierte von 0,281-0,762) und Ford et al. 28 (n variierte von 0,06-0,29). Die Ausdrücke wurden gezeigt, um die Ziehkoeffizienten genau vorherzusagen. Basierend auf diesen Analysen kann die obige Formulierung verwendet werden, um die Setzgeschwindigkeit von sphärischen Partikeln in unelastischen Kraft-Rechts-Flüssigkeiten für 1 ≥ n ≥ 0,06 zu berechnen. Diese vorhergesagte Setzgeschwindigkeit in unelastischen Kraft-Rechts-Flüssigkeiten wird mit der experimentellen Geschwindigkeit in den kraftgesetzlichen viskoelastischen Flüssigkeiten verglichen, um den Einfluss der Flüssigkeitselastizität auf die Setzgeschwindigkeit zu bestimmen. Die detaillierten Schritte werden im nächsten Abschnitt erwähnt.

Die Bestimmung der Setzgeschwindigkeit von Partikeln in viskoelastischen Flüssigkeiten war auch ein Forschungsthema mit unterschiedlichen Beobachtungen verschiedener Forscher; (i) Im schleichenden Strömungsregime überschatten die Scherverdünnungseffekte die viskoelastischen Effekte und die Sichtungsgeschwindigkeiten in hervorragender Übereinstimmung mit den rein viskosen Theorien29-32, (ii) Partikel erleben eine Luftwiderstandsreduzierung im und außerhalb des schleichenden Strömungsregimes und die Sichsegeschwindigkeiten erhöhen sich aufgrund der Elastizität30,33,34, (iii) die Schwinggeschwindigkeit verringert sich aufgrund der Flastizität35. Walters und Tanner36 fassten zusammen, dass bei Boger-Flüssigkeiten (konstante Viskosität elastische Flüssigkeiten) die Elastizität bei niedrigen Weissenberg-Zahlen eine Luftwiderstandsreduzierung verursacht, gefolgt von einer Drag-Verstärkung bei höheren Weissenberg-Zahlen. McKinley37 betonte, dass die Erweiterungseffekte im Gefolge der Kugel zu einem Anstieg des Luftwiderstands bei höheren Weissenberg-Zahlen führen. Nach einer umfassenden Überprüfung der vorherigen Arbeiten zur Absetzung von Partikeln in ungebundenen und begrenzten viskoelastischen Flüssigkeiten hob Chhabra13 die Herausforderung hervor, eine realistische Beschreibung der scherratenabhängigen Viskosität zusammen mit der Flüssigkeitselastizität in theoretische Entwicklungen einzubeziehen. Die Untersuchung der Wandeffekte auf die Absetzung von sphärischen Partikeln war auch ein Forschungsgebiet in den letzten Jahren38-42. Die gesamte Arbeit wurde jedoch zur Absetzung von kugelförmigen Partikeln in zylindrischen Rohren durchgeführt. Für sphärische Partikel, die sich in viskoelastischen Flüssigkeiten zwischen parallelen Wänden absetzen, liegen keine Daten vor.

Diese Arbeit versucht, experimentell die Absetzen von Kugeln in scherender viskoelastischer Flüssigkeiten zu untersuchen. Das Ziel dieser experimentellen Studie ist es, die Auswirkungen der Flüssigkeitselastizität, der Scherverdünnung und der Verengung von Wänden auf die Setzgeschwindigkeit sphärischer Partikel in scherender viskoelastischer Flüssigkeiten zu verstehen. Dieses Papier konzentriert sich auf die experimentellen Methoden, die für diese Studie verwendet werden, zusammen mit einigen repräsentativen Ergebnissen. Die detaillierten Ergebnisse zusammen mit den Analysen finden Sie in einer früheren Publikation43.

Protocol

1. Herstellung der Flüssigkeiten Für diese experimentelle Studie wird ein polymerfreies, viskoelastisches, zweikomponentes Tensid-basiertes Fluidsystem verwendet. Dieses Fluidsystem wurde in Öl- und Gasbrunnen in vielen Fördergebieten für hydraulische Fracking-Behandlungen44,45eingesetzt. Dieses Fluidsystem wird für diese Studie verwendet, weil es optisch transparent ist und die Rheologie durch systematische Variation der Konzentrationen und Proportionen der beiden Komponenten g…

Representative Results

Die Experimente werden für fünf Partikel unterschiedlicher Durchmesser in sieben verschiedenen Fluidmischungen mit einzigartigen K-, n- und N-Werten durchgeführt. Abbildung 1 zeigt die Sollgeschwindigkeit als Funktion des Partikeldurchmessers in einer Flüssigkeit. Die Fehlerbalken zeigen die Variabilität in den drei Messungen an. Die während des Experiments gemessene Raumtemperatur beträgt 23 <span style="font-size: 13.63636302947998px; line-height: 27.99715805053711px;"…

Discussion

Die experimentelle Studie konzentriert sich auf die Messung von Setzgeschwindigkeiten sphärischer Partikel in scherender viskoelastischer Flüssigkeiten unter unbeschränkten und begrenzten Bedingungen. Es wird ein detailliertes experimentelles Verfahren zur Erzielung wiederholbarer Messungen der Setzgeschwindigkeiten vorgestellt. Die Ergebnisse zeigen, dass die Flüssigkeitselastizität die Setzgeschwindigkeit erhöhen oder verringern kann. Wände wirken sich auf die Setzung zurück und dieser Effekt wird anhand von Wa…

Disclosures

The authors have nothing to disclose.

Acknowledgements

Die Autoren danken DOE und RPSEA für die finanzielle Unterstützung und den Unternehmen, die das JIP on Hydraulic Fracturing and Sand Control an der University of Texas at Austin sponsern (Air Liquide, Air Products, Anadarko, Apache, Baker Hughes, BHP Billiton, BP America, Chevron, ConocoPhillips, ExxonMobil, Ferus, Halliburton, Hess, Linde Group, Pemex, Pioneer Natural Resources , Praxair, Saudi Aramco, Schlumberger, Shell, Southwestern Energy, Statoil, Weatherford und YPF).

Materials

Name of the reagent / equipment Company Catalogue number Comments
Glass Microspheres Whitehouse Scientific #GP1750 Available in different sieve fractions.
Rheometer TA Instruments ARES Any standard rheometer capable of taking dynamic and static measurements
Anionic Surfactant (Component A) Proprietary fluid Used in oil field services for hydraulic fracturing. Sodium Xylene Sulfonate can be used as a substitute.
Cationic Surfactant (Component B) Proprietary fluid Used in oil field services for hydraulic fractuing. N,N,N-Trimethyl-1-Octadecamonium Chloride can be used as a substitute.

References

  1. Renaud, M., Mauret, E., Chhabra, R. P. Power-law fluid flow over a sphere: average shear rate and drag. 82, 1066-1070 (2004).
  2. Clift, R., Grace, J. R., Weber, M. E. . Bubbles, Drops and Particles. , (1978).
  3. Khan, A. R., Richardson, J. F. The resistance to motion of a solid sphere in a fluid. Chem. Eng. Sci. 62, 135-150 (1987).
  4. Zapryanov, Z., Tabakova, S. . Dynamics of Bubbles, Drops and Rigid Particles. , (1999).
  5. Michaelides, E. E., DeKee, D., Chhabra, R. P. Chapter 2. Analytical expressions for the motion of particles. Transport Processes in Bubbles Drops and Particles. , (2002).
  6. Michaelides, E. E. Hydrodynamic force and heat/mass transfer from particles, bubbles and drops – the Freeman Scholar Lecture. Journal of Fluids Engineering (AMSE. 125, 209-238 (2003).
  7. Der Faxen, H. Widerstand gegen die Bewegung einer starren Kugel in einer zähen Flüssigkeit, die zwischen zwei parallelen ebenen Wänden eingeschlossen ist). Annalen der Physics. 68, 89-119 (1922).
  8. Bohlin, T. On the drag on a sphere moving in a viscous fluid inside a cylindrical tube. Trans Royal Insitute of Technology Stockholm. 155, (1960).
  9. Miyamura, A., Iwasaki, S., Ishii, T. Experimental wall correction factors of single solid spheres in triangular and square cylinders, and parallel plates. International Journal of Multiphase Flow. 7, 41-46 (1981).
  10. Tullock, D. L., Phan-Thien, N., Graham, A. L. Boundary element simulations of spheres settling in circular, square and triangular ducts. Rheol. Acta. 31, 139-150 (1992).
  11. Chhabra, R. P. Wall effects on terminal velocity of non-spherical particles in non-Newtonian polymer solutions. Powder Technology. 88, 39-44 (1996).
  12. Chhabra, R. P., Dekes, D., Chhabra, R. P. Chapter 2. Wall effects on spheres falling axially in cylindrical tubes. Transport Processes in Bubbles Drops and Particles. , (2002).
  13. Chhabra, R. P., Francis, S. e. c. o. n. d. e. d. .. ,. T. a. y. l. o. r. &. a. m. p. ;. . Bubbles, Drops, and Particles in Non-Newtonian Fluids. , (2007).
  14. Dazhi, G., Tanner, R. I. The drag on a sphere in a power law fluid. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 17, 1-12 (1984).
  15. Tripathi, A., Chhabra, R. P., Sundararajan, T. Power-law fluid over spheroidal particles. Industrial & Engineering Chemistry Research. 33, 403-410 (1994).
  16. Graham, D. I., Jones, T. E. R. Settling and transport of spherical particles in power-law fluids at finite Reynolds number. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 54, 465-488 (1994).
  17. Tripathi, A., Chhabra, R. P. Drag on spheroidal particles in dilatant fluids. AIChE. 41 (3), 728-731 (1995).
  18. Missirlis, K. A., Assimacopoulos, D., Mitsoulis, E., Chhabra, R. P. Wall effects for motion of spheres in power-law fluids. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 96 (3), 459-471 (2001).
  19. Dallon, D. S. . A drag coefficient correlation for spheres settling in Ellis fluids [Ph.D. Dissertation]. , (1967).
  20. Uhlherr, P. H. T., Le, T. N., Tiu, C. Characterization of inelastic power-law fluids using falling sphere data. Canadian Journal of Chemical Engineering. 54, 497-502 (1976).
  21. Machac, I., Lecjaks, Z. Wall Effect for a Sphere Falling Through a Non-Newtonian Fluid in a Rectangular Duct. Chemical Engineering Science. 50 (1), 143-148 (1995).
  22. Kelessidis, V. C., Mpandelis, G. Measurements and prediction of terminal velocity of solid particles falling through stagnant pseudoplastic liquids. Powder Technology. 147, 117-125 (2004).
  23. Shah, S. N., Fadili, Y. E., Chhabra, R. P. New model for single spherical particle settling velocity in power law (visco-inelastic) fluids. International Journal of Multiphase Flow. 33, 51-66 (2007).
  24. Rodrigue, D., DeKee, D., Chan Man Fong, C. F. The slow motion of a spherical particle in a Carreau fluid. Chemical Engineering Communications. 154, 203-215 (1996).
  25. Darby, R. . Chemical Engineering Fluid Mechanics. , (2001).
  26. Shah, S. N. Proppant settling correlations for non-Newtonian fluids. Society of Petroleum Engineers Journal. 22 (2), 164-170 (1982).
  27. Shah, S. N. Proppant-settling correlations for non-Newtonian Fluids. Society of Petroleum Engineers Production Engineering Journal. 1 (6), 446-448 (1986).
  28. Ford, J. T., Oyeneyin, M. B., et al. The formulation of milling fluids for efficient hole cleaning: an experimental investigation. Paper SPE 38819. , (1994).
  29. Acharya, A., Mashelkar, R. A., Ulbrecht, J. Flow of inelastic and viscoelastic fluids past a sphere, Part II: Anomalous separation in the viscoelastic fluid flow. Rheological Acta. 15, 471-478 (1976).
  30. Acharya, A. R. Viscoelasticity of crosslinked fracturing fluids and proppant transport. SPE Production Engineering. 3, 483-488 (1988).
  31. Chhabra, R. P., Uhlherr, P. H. T. Creeping motion of spheres through shear-thinning elastic fluids described by the Carreau viscosity equation. Rheological Acta. 19 (2), 187-195 (1980).
  32. Bush, M. B., Phan-Thien, N. Drag force on a sphere in creeping motion through a Carreau model fluid. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 16 (3), 303-313 (1984).
  33. Broadbent, J. M., Mena, B. Slow flow of an elastico-viscous fluid past cylinders and spheres. Chemical Engineering Journal. 8, 11-19 (1974).
  34. Sigli, D., Coutanceau, M. Effect of finite boundaries on the slow laminar isothermal flow of a viscoelastic fluid around a spherical obstacle. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 2, 1-21 (1977).
  35. Brule, B. H. A. A. V. D., Gheissary, G. Effects of fluid elasticity on the static and dynamic settling of a spherical particle. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 49, 123-132 (1993).
  36. Walters, K., Tanner, R. I., Chhabra, R. P. . D. e. K. e. e. ,. D. .. ,., DeKee, D. Chapter 3. The Motion of a Sphere through an Elastic Fluid.. Transport Processes in Bubbles, Drops and Particles. , (1992).
  37. McKinley, G. H., DeKee, D., Chhabra, R. P. Chapter 14. Steady and transient motion of spherical particles in viscoelastic liquids. Transport Processes in Bubbles, Drops and Particles. , (2002).
  38. Chhabra, R. P., Tiu, C., Uhlherr, P. H. T. A study of wall effects on the motion of a sphere in viscoelastic fluids. Canadian Journal of Chemical Engineering. 59, 771-775 (1981).
  39. Jones, W. M., Price, A. H., Walters, K. The motion of a sphere falling under gravity in a constant viscosity elastic liquid. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 53, 175-196 (1994).
  40. Navez, V., Walters, K. A note on settling in shear-thinning polymer solutions. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 67, 325-334 (1996).
  41. Huang, P. Y., Wall Feng, J. effects on the flow of viscoelastic fluids around a circular cylinder. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 60, 179-198 (1995).
  42. Sugeng, F., Tanner, R. I. The drag on spheres in viscoelastic fluids with significant wall effects. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 20, 281-292 (1986).
  43. Malhotra, S., Sharma, M. M. Settling of Spherical Particles in Unbounded and Confined Surfactant-Based Shear Thinning Viscoelastic Fluids: An Experimental Study. Chemical Engineering Science. 84, 646-655 (2012).
  44. Zhang, K. Fluids for Fracturing Subterranean Formations.U.S. US patent. , (2002).
  45. Gupta, D. V. S., Leshchyshyn, T. T., Hlidek, B. T. Surfactant gel foam/emulsions: History and field application in the western Canadian sedimentary basin. , (2005).
  46. Ferry, J. D. . Viscoelastic Properties of Polymers. , (1970).
  47. Yesilata, B., Clasen, C., McKinley, G. H. Nonlinear shear and extensional Flow dynamics of wormlike surfactant solutions. Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics. 133, 73-90 (2006).

Play Video

Cite This Article
Malhotra, S., Sharma, M. M. Experimental Measurement of Settling Velocity of Spherical Particles in Unconfined and Confined Surfactant-based Shear Thinning Viscoelastic Fluids. J. Vis. Exp. (83), e50749, doi:10.3791/50749 (2014).

View Video